Реферат на тему "Привод ленточного конвейера 3"




Реферат на тему

текст обсуждение файлы править категориядобавить материалпродать работу




Курсовая на тему Привод ленточного конвейера 3

скачать

Найти другие подобные рефераты.

Курсовая *
Размер: 91 кб.
Язык: русский
Разместил (а): Протасов С.
1 2 Следующая страница

добавить материал

МОРФ
КП 1202.01.158.18.01. ИАТ
Привод ленточного конвейера.
Пояснительная записка.
 
Зав. Отделением: Преподаватель:
Пахомова А.Ф. Литовка Н.Н.
Подпись: Подпись:
Дата: Дата:
Зав. Циклом: Студент:
Миронов А.А. Протасов С.И.
Подпись: Подпись:
Дата: Дата:
2003

Содержание:
1 Задание на курсовое проектирование.
2 Описание привода ленточного конвейера.
3        Подбор электродвигателя.
4        Расчет передач.
5        Ориентировочный расчёт валов, подбор подшипников.
6        Первая эскизная компоновка редуктора.
7        Конструирование зубчатых колёс и валов.
8        Схема нагружения валов в пространстве.
9        Подбор и проверочный расчёт шпонок.
10  Подбор подшипников по динамической грузоподъёмности.
11  Проверочный расчёт валов.
12  Расчет и конструирование элементов корпуса редуктора.
13  Вторая эскизная компоновка редуктора.
14  Подбор и проверочный расчёт муфты.
15  Выбор смазки редуктора.
16  Подбор посадок сопряженных поверхностей.
17  Сборка и разборка редуктора.
18  Список используемой литературы.

1.Задание на курсовое проектирование

М

 
 
.1pt" o:allowincell="f"/> 

Р3 = 3,5 КВт n3 = 200 об/мин.

2.Описание привода ленточного конвейера

 

Привод состоит из электродвигателя, механической муфты, двух ступенчатого редуктора. В приводе применяется асинхронный двигатель. Редуктором называется механизм, состоящий из зубчатых или червячных передач, выполненных

в виде отдельного агрегата и служащих для передачи мощности

от двигателя к рабочей машине.
Назначение редуктора: понижение угловой скорости и повышение вращающего момента ведомого вала по сравнению
с ведущим валом.
Достоинство редуктора:
1.                 Высокая надёжность работы в широком диапазоне нагрузок и скоростей;
2.                 Малые габариты;
3.                 Большая долговечность;
4.                 Высокий КПД;
5.                 Постоянное передаточное число;
6.                 Сравнительно не большие нагрузки на валы и подшипники;
7.                 Простота обслуживания.
Недостатки редуктора:
1.                 Высокие требования к точности изготовления и монтажа.
2.                 Шум при работе.
В данном приводе применяется двухступенчатый редуктор с прямозубой передачей.

3.Подбор электродвигателя
3.1 Определить общий КПД (табл.1.1,стр.6[u1] )
h1– зубчатой передачи.
h2– муфты.
h1= 0.98 h2= 0.98
h = h 12 × h2 = 0.982 × 0.98 =0,94
3.2 Определение требуемой мощности электродвигателя
R1- мощность на входе привода.
P3- мощность на выходе из привода.
R1=R3 / h = 3,5 / 0,94 = 3,723 К Вт
3.3 Подбор двигателя по мощности (табл.19.27,стр.384)
 
 3000
 1500
 1000
 750
 4
 100L/2880
 100L/1430
 112MB6/950
 132S8/720
 
3.4 Предварительное определение передаточных чисел.
U-общее передаточное число.
n дв - частота вращения двигателя .
n3 – частота вращения выходного вала.
U= nдв/n3 =2880 / 200 =14,4
U= nдв/n3 =1430 / 200 =7,1
U= nдв/n3 = 950 / 200 = 4,7
U= nдв/n3 = 720 / 200 = 3,6
3.5 Окончательный подбор типа двигателя
Марка100S2
Частота вращения 2880 об/мин
3.6 Произвести разбивку передаточного числа (табл.1,3 стр.9)
U1 – передаточное число быстроходной ступени.
U2 – передаточное число тихоходной ступени.
U2 = 0,88Ö U = 0.88Ö 14,4 = 3,3
U1 = U / U2 = 14,4 / 3,3 = 4,3
3.6 Определение частоты вращения каждого вала
n1 = nдв = 2880 об/мин
n2 = n1 / U1 = 2880 / 4,3 = 669,7 об/мин
n3 = n2 / U2 = 669,7 / 3,3 =202,9 об/мин
3.7 Определение отклонения частоты вращения выходного вала
по заданию n3½ = 200 об/мин
по расчетам n3= 202,9 об/мин
n3½ – n3 / n3½ × 100% = 200 – 202,9 / 200 × 100% = -1,45% < 4%
(в пределах нормы).
3.8 Определениеугловой скорости каждого вала
w = П × n / 30
w1 = П × n1 / 30 = 3,14 × 2880 / 30 =301,44 рад/с
w2 = П × n2 / 30 = 3,14 × 669,7 / 30 = 70,1 рад/с
w3 = П × n3 / 30 = 3,14 × 202,9 / 30 = 21,2 рад/с
3.9 Определение мощности на каждом валу
Р1 = Р1½ × h муфты = 3,72 × 0,98 = 3,65 К Вт
Р2 = Р1 × h зубчатой передачи = 3,65 × 0,98 = 3,57 К Вт
Р3 = Р2 × h зубчатой передачи = 3,57 × 0,98 = 3,5 К Вт
3.10 Определение вращающего момента на валах
Т = Р / w
Т1 = Р1 / w1 = 3,65 / 301,4 = 12,1 Hм
Т2 = Р2 / w2 = 3,57 / 70,1 = 50,9 Hм
Т3 = Р3 / w2 = 3,5 / 21,2 = 165,2 Hм

4.Расчёт передач
4.1 Первая передача
4.1.1 Исходные данные
Прямозубая закрытая
Вход в передачу Т1 = 12,1 Нм; w1 =301,4 рад/с
Выход Т2 =50,9 Нм
Передаточное число U1 = 4,3
4.1.2 Подбор материала
Выбор материала: Сталь 45 (табл. 6,4 стр.92)
 улучшение паковкой
Твёрдость: шестерни НВ 194 –222
 колеса НВ 180 –192
HBср = 222 + 194 / 2 = 208 (шестерни)
HBср = 180 + 192 / 2 = 186 (колеса)
4.1.3 Определение допускаемых контактных напряжений (табл.6,13 стр. 94)
[sн] = ( sно /Sн ) × КнL = ( 2 × 208 + 70 / 1,1) × 1 = 534,6 (шестерни)
[sн] = ( sно /Sн ) × КнL = ( 2 × 186 + 70 /1,1 ) × 1 = 401,8 (колеса)
4.1.4Определение допускаемых напряжений изгиба
[sF] = (sFo / SF ) КFL = 1,8 × 208 / 1,8 ) × 1 =208 (шестерни)
[sF] = (sFo / SF ) КFL = 1,8 × 186 / 1,8 ) × 1 =186 (колеса)
4.1.5 Определение межосевого расстояния передачи
aw =49,5 (U +1 )× 3Ö KHB T1 / Yа × U1 ×[s н ]2
aw= 49,5 ×( 4,3 + 1 ) × 3Ö 1 ×12,1 × 103 / 0,4 × 4,3 × (401,8)3 = 88 мм.
Принять расстояние aw = 90 мм.
4.1.6 Определение модуля зубьев
m = P1 /p = 3,65 / 3,14 = 1,12
Принять модуль m = 1
4.1.7 Определение числа зубьев
ZS = 2aw / m = 2 ×90 / 1 =180
Z1 = ZS / ( U + 1 ) = 180 / (4,3 + 1 ) =34 (шестерни)
Z2 = ZS - Z1 = 180 – 34 = 146 (колеса)
4.1.8 Определение передаточного числа редуктора
U = Z2 / Z1 = 146 / 34 = 4,3
4.1.9 Основные геометрические размеры передачи: Делительный диаметр d1 = Z1 × m = 34 × 1 = 34мм (шестерни)
d2 = Z2 ×m = 146 × 1 = 146мм (колеса)
Диаметр вершин зубьев.
dа1 = d1 + 2 × m = 34 + 2 × 1 = 36мм (шестерни)
dа2 = d2 + 2 × m = 146 + 2 ×1 =148мм (колеса)
Ширина колеса b2 =Ya ×aw = 0,4 × 90 = 36мм
Ширина шестерни b1 = b2 + 5 = 36 + 5 = 41мм
4.1.10 Окружная скорость зубчатых колёс
u = w1 × d1 / 2 = 301,4 × 34 / 2 = 5,1 м/с.
Принимаем u = 6 м/с.

4.1.11 Окружная сила
Ft1 = 2 × T1 / d1 = 2 × 12,1 × 103 / 34 = 712 H
4.1.12 Принять коэффициенты
KHu = 1,2 KHb = 1.2
KHu = 1,4 KFb = 1,52
Ybd = b2 / d1 = 36 / 34 = 1,05
4.1.13 Расчёт контактного напряжения
sН = 436 × Ö (Ft / d1 × b1) × (U + 1 / U) × KHb × KHu
sН= 436 Ö (712 / 34 ×36) × (4,3 +1 / 4,3) ×1,15 × 1,2 = 419 МПа
4.1.14 Коэффициент формы зуба. (табл. 6,8, стр.101)
для шестерни Z1 =34 YF1 = 3,76
для колеса Z2 =146 YF2 = 3,6
4.1.15Расчётное напряжение изгиба в основании ножки зуба колеса
sF2 = YF2 × (Ft / b2 ×m) × KFb ×KFu = 3,6 × (712 / 36 × 1) ×1,52 ×1,4 = 151
151 < [s]F2
sF1 = YF1 × (Ft / b2 ×m) × KFb ×KFu = 3,76 ×(712 / 36 ×1) ×1,52 ×1,4 = 158
158 < [s]F1
 
4.2 Вторая передача
4.2.1 Исходные данные
Прямозубая закрытая
Вход в передачу Т2 = 50,9 Нм
Выход Т3 = 165,2 Нм
Передаточное число U =3,3
4.2.2 Подбор материала
Выбираем материал: Сталь 45 (табл. 6,4 стр.92)
улучшение паковкой
Твёрдость: шестерни НВ 194 –222
 колеса НВ 180 –192
HBср = 222 + 194 / 2 = 208 (шестерни)
HBср = 180 + 192 / 2 = 186 (колеса)
4.2.3 Определение допускаемых контактных напряжений (табл.6,13 стр. 94)
[sн] = ( sно /Sн ) × КнL = ( 2 × 208 + 70 / 1,1) × 1 = 534,6 (шестерни)
[sн] = ( sно /Sн ) × КнL = ( 2 × 186 + 70 /1,1 ) × 1 = 401,8 (колеса)
4.2.4 Определение допускаемых напряжений изгиба
[sF] = (sFo / SF ) КFL = 1,8 × 208 / 1,8 ) × 1 =208 (шестерни)
[sF] = (sFo / SF ) КFL = 1,8 × 186 / 1,8 ) × 1 =186 (колеса)
4.2.5 Определение межосевого расстояния передачи
aw = 49,5 ( U2 +1 )× 3Ö KHB T2 / Yа × U2 ×[s н ]2
 aw = 49,5 ( 3,3 +1) × 3Ö 1 × 50,9 × 103 / 0,4 × 3,3 × (401,8)3 =132,9мм
 Принять расстояние aw =134мм.
4.2.6 Определение модуля зубьев.
m = P1 /p = 3,8 / 3,14 = 1,5
 Принять модуль m = 2

4.2.7 Определение числа зубьев
ZS = 2aw / m = 2 ×134 / 2 =134
Z1 = ZS / ( U + 1 ) = 134 / (3,3 + 1 ) =31 (шестерни)
Z2 = ZS - Z1 = 134 – 31 = 103 (колеса)
4.2.8 Определение передаточного числа редуктора
U = Z2 / Z1 = 103 / 31 = 3,3
4.2.9 Основные геометрические размеры передачи: Делительный диаметр d1 = Z1 × m = 31 × 2 = 62мм (шестерни)
d2 = Z2 ×m = 103 × 2 = 206мм (колеса)
Диаметр вершин зубьев.
dа1 = d1 + 2 × m = 31 + 2 × 2 = 66мм (шестерни)
dа2 = d2 + 2 × m = 206 + 2 ×2 =210мм (колеса)
Ширина колеса b2 =Ya ×aw = 0,4 × 134 = 54мм
Ширина шестерни b1 = b2 + 5 = 54 + 5 = 59мм
4.2.10 Окружная скорость зубчатых колёс
u = w2 × d2 / 2 = 70 × 62 / 2 = 2,17 м/с.
Принимаем u = 3 м/с.
4.2.11 Окружная сила
Ft2 = 2 × T2 / d1 = 2 × 50,9 × 103 / 62 = 1642 H
4.2.12 Принять коэффициенты
KHu = 1,2 KHb = 1.14
KHu = 1,4 KFb = 1,28
Ybd = b2 / d1 = 54 / 62 = 0.86

4.2.13 Расчёт контактного напряжения
sН = 436 × Ö (Ft / d2 × b1) × (U + 1 / U) × KHb × KHu
sН= 436 Ö (1642 / 62 ×54) × (3,3 +1 / 3,3) ×1,14 × 1,2 = 408 МПа
4.2.14 Коэффициент формы зуба . (табл. 6,8, стр.101)
для шестерни Z1 =31 YF1 = 3,78
для колеса Z2 =103 YF2 = 3,6
4.1.15Расчётное напряжение изгиба в основании ножки зуба колеса
sF2 = YF1 × (Ft / b2 ×m) × KFb ×KFu = 3,6 × (1642 / 54 × 2) ×1,14 ×1,4 = 88
88 < [s]F2
sF1 = YF2 × (Ft / b2 ×m) × KFb ×KFu = 3,76 ×(1642 / 54 ×1) ×1,14 ×1,4 = 92
92 < [s]F1

5.Орентировочный расчёт валов, подбор подшипников
5.1 Исходные данные
Первая ступень. Вторая ступень.
d1 = 34мм d1 = 62мм
d2 = 146мм d2 = 206мм
b1 = 41мм b1 =58мм
b2 = 36 b2 =54мм
5.1.2 Определение минимального диаметра вала
Dmin 1 = 5 × 3Ö12,1 = 11мм
Dmin 2 = 5 × 3Ö51 = 18мм
Dmin 3 = 5 × 3Ö165 = 26мм
5.1.3 Определение диаметра вала под подшипник
dП1 = 20
dП2 = 25
dП3 = 30
5.2 Выбор подшипников
 
 d
 D
 B
 r
 Cr
 Cor
 Dw
 S
№304
 20
 52
 15
 2
 15,9
 7,8
10,24
 4,8
№305
 25
 62
 17
 2
 22,5
 11,4
 11,8
 5,5
№206
 30
 62
 16
 1,5
 19,5
 10
 10,24
 4,8

6.Первая эскизная компановка


7.Конструирование зубчатых колёс и валов
7.1 Конструирование зубчатых колёс
7.1.1 Колесо первой ступени
Делительный диаметр d = 146мм
Диаметр вершин зубьев da = d + 2×m = 146 +2×1 = 148мм
Диаметр впадин зубьев df = d – 2.5×m = 146 – 2.5×1 = 143,5мм
Диаметр ступицы dст = 1,55 × dв = 1,55 × 30 = 46мм
Толщина обода S = 2,2 × m + 0,05 × b = 2,2 × 1 + 0,05 × 36 = 4мм
Толщина диска С = 0,3 × b =0,3 × 36 = 11мм
7.1.2 Колесо второй ступени
Делительный диаметр d = 206мм
Диаметр вершин зубьев da = d + 2×m = 206 +2×2 = 210мм
Диаметр впадин зубьев df = d – 2.5×m = 206 – 2.5×2 = 201мм
Диаметр ступицы dст = 1,55 × dв = 1,55 × 36 = 55мм
Толщина обода S = 2,2 × m + 0,05 × b = 2,2 × 2 + 0,05 × 54 = 8мм
Толщина диска С = 0,3 × b =0,3 × 54 = 16мм
7.2 Определение реакций опор.
7.2.1. Исходные данные первого вала:
Ft1 = 712 Н; Fr1 = 259H.
Реакции опор изгибающего момента в вертикальной пл – ти.
Ma = Ft1 0,043 – y2  0,155 = 0
Mc = -Ft1 0,112 + y1  0,155= 0
Y2 = Ft1  0,043 / 0,155 = 712  0,043 / 0,155 = 197,5H
Y1 = -Ft1  0,112 / 0,155 = 712  0,112 / 0,155 = 514,5H
Ma = 0
Mb = y1  0,043 = 514,5  0,043 = 22,12Hм
Mc = y1 0,152 – Ft1  0,112 = 514,5  0,152 – 712  0,112 =0
Реакции опор изгибающего момента в горизонтальной пл – ти. Ma = -Fr1 0,043 – X4  0,155 = 0
Mc = Fr1  0,112 + X3  0,155 = 0
X2 = -Fr1  0,043 / 0,155 = 259  0,043 / 0,155 = 72H
X1 = Fr1  0,112 / 0,155 = 259  0,112 / 0,155 = 187H
Ma = 0
Mb = X1  0,043 = 187  0,043 = 8,041Hм
Mc = X1 0,155 – Fr1  0,112 = 187  0,155 – 259  0,112 =0
7.2.2. Исходные данные второго вала:
Ft1 = 712Н; Ft2 = 1642Н; Fr1 = 259H; Fr2 = 598H
Реакции опор изгибающего момента в вертикальной пл – ти.
Ma = -Ft1  0,043 – Fr2  0,103 +Y4 0,155= 0
Md = -Ft2  0,155 + Ft1  0,112 – Y3  0,155 = 0
Y4 = Ft1  0,043 + Ft1 0,103 / 0,155 = 30,6 +169,1 / 0,155 = 1288,4H
Y3 = Ft2  c + Ft1 (b + c) / a + b +c= 85,32 + 79,74 / 0,155 = 1065,3H
Ma = 0
Mb = -y3  a = 1065,3  0,043 = 45,8Hм
Mc = -y3 0,103 – Ft1  0,06 = - 1065 0,103 + 712  0,06 = -67Нм
Md = -y3 0,155 + Ft1  0,112 + Ft2  0,052= - 165,1 + 79,7 + 85,4 =0

Реакции опор изгибающего момента в горизонтальной пл – ти. Ma = Fr1  0,043 – X4  Fr2 0,103 + X4  0,155 = 0
Md = Fr2  0,052 - Fr1  0,112 - X3  0,155 = 0
X4 = Fr2  0,103 - Fr1 0,043 / 0,155 = 69,5 – 11,13 / 0,155 = 377,2H
X3 = Fr2  0,055 - Fr1  0,112 / 0,155 = 31,1 - 29 / 152 = 13,6H
Ma = 0
Mb = -X3  0,043 = 187  0,043 = -0,6Hм
Mc = -X3 0,103 – Fr1  0,06 = -1,4 – 15,5 = -1б,9Нм
Md = -X3 0,152 – Fr1  0,112 + Fr2  0,052 = -2,1 – 29 +31,1 = 0
7.2.3. Исходные данные тредтего вала:
Ft2 = 1642Н; Fr2 = 598H
Реакции опор изгибающего момента в вертикальной пл – ти.
Ma = Ft2 0,103 – y6  0,155 = 0
Mc = -Ft1  0,052 + y5  0б155 = 0
Y6 = Ft2  0,103 / 0,155 = 1642  0,103 / 0,155 = 1091H
Y5 = Ft2  0,052 / 0,155 =1642  0,052 / 0,155 = 550,9H
Ma = 0
Mb = y5  0,103 = 550,9  0,103 = 56,7Hм
Mc = y5 0,155 – Ft2  0,052 = 550,9  0,155 – 1642  0,052 =0
Реакции опор изгибающего момента в горизонтальной пл – ти. Ma = Fr2 0,103 – X6  0,155 = 0
Mc = -Fr2  0,052 + X5  0,155 = 0
X6 = -Fr2  0,103 / 0,155 = 598  0,103 / 0,155 = 397,4H
1 2 Следующая страница


Привод ленточного конвейера 3

Скачать курсовую работу бесплатно


Постоянный url этой страницы:
http://referatnatemu.com/329



вверх страницы

Рейтинг@Mail.ru
Copyright © 2010-2015 referatnatemu.com